文/李金哲，馮遠，史偉男，郭赤，等

01工程概況

重慶龍興足球場位于重慶主城東部、長江以北的龍盛片區(qū)，是2023年亞洲杯比賽場地。以“重慶氣質(zhì)的足球殿堂”為設計理念，規(guī)劃、景觀和建筑設計包含匯聚、旋轉(zhuǎn)、上升的流暢曲線等元素，足球場建筑效果圖如圖1所示。足球場總建筑面積約16萬ｍ２，地上4層，局部區(qū)域包含1層地下室，設置4道防震縫使足球場主體與室外樓梯脫開，防震縫設置情況如圖2所示。足球場主體為設置少量剪力墻的混凝土框架結(jié)構(gòu)[1]，1層結(jié)構(gòu)平面布置圖見圖2，剖面圖圖3。足球場平面呈類橢圓形，1層平臺平面尺寸267m×235m，1層以上平面尺寸235m×203m。混凝土主體結(jié)構(gòu)總高度（基礎頂面至混凝土看臺頂面）為42.365m（取混凝土看臺頂面最高點），為保證美觀和使用功能，整個混凝土主體結(jié)構(gòu)不設伸縮縫[2]，為一個結(jié)構(gòu)單元，但必須采取設計措施和施工措施防止超長結(jié)構(gòu)由溫度應力引起的開裂。足球場鋼屋蓋呈橢圓形，結(jié)構(gòu)形式為懸挑平面桁架＋上下弦穩(wěn)定支撐＋立面單層網(wǎng)格結(jié)構(gòu)[3]，共計68榀平面桁架，桁架的懸挑長度約為54～58m（其中南北看臺中心點上方為54m，東西看臺中心點上方為58m），鋼屋蓋單元長度約283m，寬度為252m。鋼屋蓋通過成品鑄鋼支座[4]支撐于下部混凝土主體結(jié)構(gòu)上。

02屋蓋鋼結(jié)構(gòu)

足球場鋼屋蓋高度約59.05m（取桁架頂部高度平均值），鋼屋蓋組成示意如圖4所示。足球場罩棚采用懸挑平面桁架[5]結(jié)構(gòu)，該結(jié)構(gòu)簡潔規(guī)整，適合此建筑內(nèi)場特殊效果的需求。罩棚桁架結(jié)構(gòu)由68榀平面桁架構(gòu)成。在看臺尾部混凝土結(jié)構(gòu)之上設置68根柱子支承桁架。立面為滿足建筑簡潔通透的效果，采用68根矩形曲桿與1道水平系桿構(gòu)成立面單層網(wǎng)格結(jié)構(gòu)，為屋蓋提供外環(huán)多點支撐，矩形曲桿也作為幕墻結(jié)構(gòu)的支撐。罩棚區(qū)徑向桁架布置如下：內(nèi)檐口桁架高度2.0m，支座處桁架高度11~13m；將屋蓋徑向懸挑段構(gòu)件劃分為9個節(jié)間，平衡過渡段桿間劃分為3個節(jié)間。

罩棚設置5道環(huán)向桁架，提供屋蓋的環(huán)向剛度，即1道內(nèi)環(huán)立體桁架，1道軸桁架，1道平衡段尾部桁架及2道懸挑段平面桁架。內(nèi)環(huán)立體桁架可有效提高屋蓋內(nèi)環(huán)整體剛度；屋蓋懸挑跨度較大，在懸挑段中部設置2道平面桁架既可以進一步減小受壓下弦桿的平面外計算長度，改善經(jīng)濟性，又可以為平面桁架提供側(cè)向約束，同時最大程度地減小對建筑效果的影響；軸桁架及平衡段尾部桁架可以有效提高整個罩棚結(jié)構(gòu)的抗扭剛度和承載力。為提高罩棚區(qū)屋蓋平面內(nèi)整體剛度，對稱設置8組屋面水平撐桿，也在平衡過渡段相應區(qū)域增設撐桿。結(jié)構(gòu)立面矩形曲桿提供屋蓋豎向支撐，立面水平系桿及立面斜撐桿可大幅度提高結(jié)構(gòu)抗扭剛度。

結(jié)構(gòu)設計時，構(gòu)件計算長度系數(shù)μ根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設計標準》（GB 50017—2017）[6]中5.3節(jié)和《空間網(wǎng)格結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ 7—2010）[3]中5.1節(jié)規(guī)定取值。針對難以確定計算長度的構(gòu)件，根據(jù)已有的特征值屈曲分析結(jié)果，求得壓桿的歐拉臨界力Pcr=π2EI／（μL）2（E為彈性模量，I為截面慣性矩，L為構(gòu)件長度），利用歐拉公式反推構(gòu)件的計算長度系數(shù)。

03主要荷載和地震參數(shù)取值

本工程抗震設防烈度6度，設計基本地震加速度0.05g，設計地震分組第一組，場地類別Ⅱ類，場地特征周期0.35s。根據(jù)《建筑工程抗震設防分類標準》（GB 50223—2008）[7]，本項目屬于特大型體育場，主體結(jié)構(gòu)屬于重點設防類，抗震措施按７度采用。

樓面、屋面荷載按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB 50009—2012）[8]取值。體育場罩棚[9]懸挑桁架上弦（陽光板）附加恒載0.9kN/m2，屋蓋平衡段桁架上弦（金屬屋面＋裝飾格柵）附加恒載1.3kN/m2，屋蓋平衡段吊頂附加恒載0.8kN/m2，罩棚懸挑桁架下弦膜材及連接件豎向力0.7kN/m，罩棚懸挑桁架下弦膜材水平張拉力1.0kN/m，立面幕墻體系及連接件附加恒載1.0kN/m2，馬道、燈橋附加恒載3.0kN/m。鋼屋蓋活荷載0.5kN/m2，天溝活荷載3.2kN/m，馬道活荷載3.5kN/m。演藝荷載（作為單獨工況驗算）：威亞吊掛點豎向力15kN、水平力70kN，隔一段距離設置一個吊點。

基本風壓按照重現(xiàn)期100年取W0＝0.45kN/m2，地面粗糙度類別為B類，風荷載體型系數(shù)和風振系數(shù)根據(jù)風洞試驗取值，風洞試驗[10]模型如圖5所示。內(nèi)屋面最大風吸等效靜風荷載為1.32kPa，對應風向角為80°；外屋面最大風壓等效靜風荷載為1.97kPa，對應風向角為280°，最大風吸等效靜風荷載為3.36kPa，對應風向角為210°；立面最大風壓等效靜風荷載為2.06kPa，對應風向角為190°，最大風吸等效靜風荷載為1.82kPa，對應風向角為320°。

根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB 50009—2012）[8]附錄E.5，重慶市基本氣溫為1~37℃，極端氣溫為-1.8~43.0℃。本工程鋼結(jié)構(gòu)表面選擇淺色面漆，對太陽輻射的反射能力較強，所以取太陽輻射引起的升溫值為10℃。考慮室內(nèi)外溫度區(qū)別，制定混凝土結(jié)構(gòu)與鋼結(jié)構(gòu)可能遭遇的氣候溫度：混凝土結(jié)構(gòu)室內(nèi)10~30℃、室外０~38℃，鋼結(jié)構(gòu)1.8～43℃。結(jié)構(gòu)設計合攏溫度區(qū)間：混凝土結(jié)構(gòu)５~20℃，鋼結(jié)構(gòu)18~25℃?；炷两Y(jié)構(gòu)室內(nèi)升溫25℃、降溫-10℃ ，混凝土結(jié)構(gòu)室外升溫33℃、降溫-20℃。鋼結(jié)構(gòu)室外罩棚極端溫度：升溫25℃，降溫-26.8℃ （取-27℃），考慮太陽輻射升溫得到綜合升溫35℃。

04基礎設計

足球場基礎設計等級為甲級[11]，基礎頂標高約-6.000m。場地平場至建筑地坪標高，開挖區(qū)域巖石裸露，采用柱下獨立基礎，以中風化巖石作為基礎持力層。場地北側(cè)為填土區(qū)域，最大填土深度達12m左右。根據(jù)地勘報告建議，采用旋挖成孔灌注樁基礎，以中風化巖石作為持力層，設計時考慮負摩阻力。中風化砂質(zhì)泥巖天然抗壓強度標準值為9.78MPa，地基承載力特征值為3550kPa；中風化砂巖飽和抗壓強度標準值為25.88MPa，地基承載力特征值為9394kPa。

獨立基礎[12]及條形基礎全部嵌入巖層內(nèi)，基礎澆筑均采用原槽澆筑；北側(cè)樁基礎區(qū)域，樁間設置結(jié)構(gòu)底板，增強結(jié)構(gòu)整體性。如圖6所示，填充區(qū)域主要為獨立基礎，其他區(qū)域以樁基礎為主。場地上覆土層主要為素填土和粉質(zhì)黏土，場地地下水主要屬基巖裂隙水和上層滯水，無統(tǒng)一自由水位。素填土具備透水性能，場地排泄條件較好；施工中注意周邊排水及在基坑（肥槽）回填過程中，采用3:7灰土回填，并嚴格按《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB 50007—2011）控制回填質(zhì)量，回填土壓實系數(shù)為0.94；杜絕上層滯水、地表水通過肥槽滲水到基底，并作好地表封閉措施，可不考慮基礎抗浮。

05計算分析

5.1 結(jié)構(gòu)抗震性能分析

結(jié)構(gòu)彈性階段（多遇地震）的設計分析采用軟件SPASCAD-PMSAP（V5.1版）、MIDAS Gen（Ver.2019）、SAP2000分別進行計算。彈塑性階段（設防、罕遇地震）分析采用軟件SAUSAGE、SAP2000進行計算。鋼屋蓋整體穩(wěn)定采用ANSYS有限元軟件分析。足球場底部剪力墻承擔傾覆力矩為58.7%（X向）、68.0%（Y向），但剪力墻不滿足《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ 3—2010）規(guī)定的間距要求，所以按框架結(jié)構(gòu)與設置少量剪力墻的框架結(jié)構(gòu)進行包絡設計。

多遇地震下，結(jié)構(gòu)剪重比為3.26%（X向）、4.28%（Y向），最大層間位移角為1/2636（X向）、1/2253（Y向），最大層間位移比為1.34（X向）、1.33（Y向），柱最大軸壓比為0.73，剪力墻最大軸壓比為0.12，其余整體指標如周期比、側(cè)向剛度比、樓層受剪承載力比等均滿足《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ 3—2010）要求。罕遇地震下，彈塑性分析得到的結(jié)構(gòu)基底剪力峰值與彈性分析得到的結(jié)構(gòu)基底剪力峰值之比，X向平均值為0.83，Y向平均值為0.84，表明結(jié)構(gòu)在罕遇地震作用下有部分構(gòu)件進入塑性，耗散了部分地震能量；同時結(jié)構(gòu)剛度降低，地震作用減小，但從比值來看，結(jié)構(gòu)整體進入塑性程度較輕。

5.2 關(guān)鍵構(gòu)件補充分析

鋼屋蓋1-G軸支撐柱為關(guān)鍵構(gòu)件，因與下部混凝土結(jié)構(gòu)連接位置不同，支撐柱長度約為4.7~13.4m?？紤]到支撐柱剛度的均勻性，經(jīng)優(yōu)化計算，較長型鋼[13]柱截面為?1400（圓柱），其內(nèi)部型鋼截面為1000×300×38×38（十字形截面）；較短型鋼柱截面為?1000（圓柱），其內(nèi)部型鋼截面為600×200×38×38（十字形截面）。

使用MIDAS Gen軟件，對跨層柱進行屈曲分析。1-G軸支撐柱屈曲模態(tài)如圖7所示。?。模蹋ê爿d＋活載）荷載組合工況下，短型鋼柱?1000與長型鋼柱?1400的不利軸力，根據(jù)歐拉臨界力公式反算1-G軸支撐柱各構(gòu)件計算長度及計算長度系數(shù)，結(jié)果如表1所示。設計時，不考慮上部鋼結(jié)構(gòu)對1-G軸支撐柱的約束作用，近似按懸壁計算，計算長度系數(shù)按屈曲分析計算結(jié)果和2.0取包絡值。

對支承屋蓋的框架柱的預期性能為正截面中震彈性，大震不屈服。采用CisDesigner軟件進行構(gòu)件驗算，內(nèi)力取PMSAP和SAUSAGE軟件中的不利內(nèi)力?？紤]由于構(gòu)件自身偏心導致的附加初偏心，在此基礎上再考慮上部成品鑄鋼支座的安裝誤差100mm。計算時考慮二階效應及型鋼柱的實際配筋可以求得型鋼柱的屈服面。圖8、9分別為?1000柱、?1400柱P-M-M球體包絡結(jié)果。由圖可見，圖中所有內(nèi)力點均距離球體限值線較遠，?1000柱、?1400柱應力比較小，滿足性能目標要求。

5.3 多點多維地震響應分析

由于主體混凝土結(jié)構(gòu)超長，進行了考慮行波效應和多維地震動的多點多維地震響應分析。鋼桁架在人工波（RH2TG035）作用下行波效應系數(shù)頻數(shù)圖（X向）如圖10所示。由圖可見，構(gòu)件的行波效應系數(shù)多分布在0.5~0.8之間，少部分大于1，最大不超過1.4。由于地震作用不起控制作用，設計時對地震作用適當放大復核。

框架柱在人工波（RH2TG035）作用下行波效應系數(shù)頻數(shù)圖（X向）如圖11所示。由圖可見，對于底層框架柱，其構(gòu)件的行波效應系數(shù)約為0.3～0.6，少部分為0.9～1.1。由于地震作用不起控制作用，設計時對地震作用適當放大復核。

5.4 屋蓋鋼結(jié)構(gòu)計算分析

5.4.1 靜力分析結(jié)果

根據(jù)建筑重要性及結(jié)構(gòu)方案布置，確定構(gòu)件重要性層次及性能目標。屋蓋結(jié)構(gòu)按表2分為關(guān)鍵構(gòu)件、重要構(gòu)件與一般構(gòu)件。根據(jù)構(gòu)件重要性不同，設置不同的應力比控制指標。關(guān)鍵構(gòu)件控制應力比為0.75，重要構(gòu)件控制應力比為0.85，一般構(gòu)件控制應力比為0.9。

典型工況作用下鋼屋蓋豎向位移如表3所示。由表可見，1.0恒＋1.0活荷載組合工況下，鋼屋蓋撓跨比為1/299，滿足結(jié)構(gòu)剛度的要求。結(jié)構(gòu)主要構(gòu)件截面如下：懸挑桁架弦桿截面?273×14、?299×18、?325×16、?450×20、?450×22；懸挑桁架腹桿截面?133×8、?203×12、?325×18；平衡段桁架弦桿截面?560×25、?600×30；平衡段桁架腹桿截面?377×11、?402×18；矩形曲桿截面1200×600×38×38；水平系桿截面?700×35。

5.4.2穩(wěn)定性能分析

采用有限元分析軟件ANSYS[14]進行了鋼結(jié)構(gòu)屋蓋的雙非線性分析，考慮結(jié)構(gòu)的初始缺陷L/300[15]（L為跨度），計算了結(jié)構(gòu)在1.0恒＋1.0活、1.0恒＋1.0半活（東）、1.0恒＋1.0半活（南）三種荷載組合工況下的極限承載力系數(shù)分別為5.2、6.1、6.82，滿足《空間網(wǎng)格結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ 7—2010）[3]要求，見圖12。由于鋼屋蓋東西向懸挑長度較長，受荷范圍更大，因此與1.0恒＋1.0半活（南）工況相比，1.0恒＋1.0半活（東）荷載組合工況下的極限承載力更小。

5.4.3 抗震性能分析

5.4.4 關(guān)鍵節(jié)點有限元分析

對桁架結(jié)構(gòu)中的典型節(jié)點進行初步設計，建立三維實體模型計算[16]，不考慮焊縫等細部構(gòu)造處理，設計時考慮材料非線性，基本計算參數(shù)與計算假定[17]如下：1）單元與網(wǎng)格，采用實體單元C3D10，其具有良好的彈塑性分析特性；采用自由網(wǎng)格劃分，生成四面體單元，單元尺寸約為50~100mm；2）材料，構(gòu)件及節(jié)點材料采用Q355B，彈性模量E＝2.06×105N／mm2，泊松比v＝0.3，抗拉、抗壓、抗彎強度設計值取290MPa。

本節(jié)選取結(jié)構(gòu)最不利荷載組合（1.3×1.0恒＋1.5×1.0活＋1.5×0.6降溫）工況下，受力較大的1號節(jié)點和1-G軸型鋼柱頂2號節(jié)點進行分析，節(jié)點位置示意見圖14。1號節(jié)點為立面網(wǎng)格曲桿與懸挑桁架平衡段的連接節(jié)點；2號節(jié)點為1-G軸支撐柱處桁架下弦連接節(jié)點；在進行節(jié)點分析時取每個構(gòu)件的最不利荷載控制組合計算。

（1）1號節(jié)點

圖15為1號節(jié)點有限元分析結(jié)果，從圖15（a）、（c）中可以看出，節(jié)點主體仍處于彈性狀態(tài)，大部分區(qū)域應力在100MPa以下，最大應力出現(xiàn)在桁架斜腹桿內(nèi)側(cè)與球相接處，最大應力約106MPa。由圖15（b）、（d）可見，加載到6.0倍設計荷載時，節(jié)點開始屈服，變形明顯加大，此時，徑向圓管下部區(qū)域開始屈服，隨著荷載持續(xù)增大，豎向矩形柱也出現(xiàn)了屈服，節(jié)點大部分區(qū)域仍為彈性。

（2）2號節(jié)點

圖16為2號節(jié)點有限元分析結(jié)果，從圖16（a）中可以看出，除了環(huán)向管徑端頭部分位置出現(xiàn)應力集中，節(jié)點主體仍處于彈性狀態(tài)，大部分區(qū)域應力在180MPa以下。由圖16（b）、（c）可見，加載到1.2倍設計荷載時，由于徑向軸力較大，徑向圓管加載端最先產(chǎn)生屈曲，節(jié)點大部分區(qū)域仍為彈性。

5.4.5 抗連續(xù)倒塌分析

足球場人群密集，鋼結(jié)構(gòu)屋蓋屬于大跨度空間結(jié)構(gòu)，因此有必要對鋼屋蓋及其支撐結(jié)構(gòu)進行抗連續(xù)倒塌分析[18]。如圖17所示，本工程選取幾個具有代表性的關(guān)鍵構(gòu)件（內(nèi)環(huán)支撐柱、矩形曲桿支座、屋蓋支座附近構(gòu)件）進行拆除，考察拆除后剩余構(gòu)件的應力和變形。

（1）拆除內(nèi)環(huán)支撐柱

圖18為內(nèi)環(huán)支撐柱拆除位置示意圖，分別拆除了南側(cè)支撐柱（拆除柱1）、西側(cè)支撐柱（拆除柱2）、角部支撐柱（拆除柱3），此處只給出拆除柱1的計算結(jié)果。拆除拆除柱1后，得到屋蓋其他構(gòu)件的豎向位移如圖19（a）所示，可見最大位移約為165.3mm（南北側(cè)懸挑端部），小于L/125。拆除拆除柱1后，上部鋼屋蓋構(gòu)件的應力圖見圖19（b），可見拆除支撐柱附近斜腹桿和上部弦桿形成了新的傳力路徑，靠近拆除支撐柱的4根水平轉(zhuǎn)換桁架腹桿應力最大，最大約為140.1MPa，小于鋼材屈服強度305MPa。此處環(huán)桁架為平面桁架組成，高度約11.0m，當一根支撐柱失效時，轉(zhuǎn)換桁架跨度約20.4m，跨高比僅2左右，故整個結(jié)構(gòu)應力及位移變化較小。下部支撐柱為型鋼混凝土柱，考察其相鄰支撐柱的富余量，取相鄰兩根柱內(nèi)力較大者采用CISdesiger截面設計器，導入MIDAS Gen相應工況內(nèi)力，得到P-M-M包絡曲線如圖20所示?？梢姂Ρ燃s為0.60，說明結(jié)構(gòu)抗倒塌還有較大的富裕。

（2）拆除外側(cè)支座

拆除外側(cè)支座后得到屋蓋其他構(gòu)件的豎向位移如圖21（a）所示。從圖可知，拆除外側(cè)支座后結(jié)構(gòu)豎向最大位移仍位于南北側(cè)懸挑端，約為161.3mm，小于L/125；上部鋼屋蓋應力圖見圖21（b），從圖可知，靠近拆除交叉網(wǎng)格支座的鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件應力最大為125.6MPa，小于鋼材屈服強度，結(jié)構(gòu)抗倒塌還有較大的富裕。位移和應力均較小的原因為拆除支座后，失效支座榀懸挑桁架內(nèi)力通過平衡段尾部環(huán)桁架轉(zhuǎn)移到相鄰榀桁架支座上。

（3）拆除屋蓋支座附近構(gòu)件

此處僅給出拆除圖17（c）中構(gòu)件①的應力、位移結(jié)果，見圖22。由圖可見，結(jié)構(gòu)最大位移約158.8mm，小于L/125。拆除構(gòu)件處桁架腹桿，相鄰桁架應力略有提高。振動停止后拆除構(gòu)件兩端節(jié)點最大豎向位移為82.4mm，相鄰上弦桿最大應力為96.2MPa，小于鋼材的屈服強度。支座處構(gòu)件1斷開后，因水平向轉(zhuǎn)換桁架的作用，將原下弦桿的力通過轉(zhuǎn)換桁架傳至支座處，因轉(zhuǎn)換桁架跨高比小、剛度大，故拆除弦桿不產(chǎn)生較大位移和應力，不會發(fā)生連續(xù)倒塌。

5.5 混凝土樓板溫度應力分析

在溫度作用[19]下，根據(jù)有限元分析結(jié)果統(tǒng)計得到的樓板各區(qū)域最大主應力見表5，表中各區(qū)域最大主應力為覆蓋該區(qū)域95%板單元最大主應力的代表值。由表5可知，15.900m標高、20.700m標高及36.815m標高樓板的大部分區(qū)域（95%超越概率）溫度應力小于混凝土的抗拉強度標準值2.20MPa；0、6.550m標高樓板最大主應力超過混凝土抗拉強度標準值2.20MPa，故0、6550m標高樓板相應區(qū)域?qū)⒉捎脽o粘結(jié)預應力樓板，通過施加預壓應力阻止樓板開裂[20]。

06

 結(jié)語

（1）因為建筑布置原因，部分區(qū)域剪力墻布置較少，主要為框架結(jié)構(gòu)。同時為加強二道防線設計，墻體作為第一道防線，在設防地震或罕遇地震作用時將先于框架破壞，設計時宜按框架結(jié)構(gòu)與設置少量抗震墻的框架結(jié)構(gòu)包絡設計。

（2）為滿足建筑簡潔、通透的效果，鋼屋蓋采用懸挑平面桁架＋上下弦穩(wěn)定支撐＋立面單層網(wǎng)格結(jié)構(gòu)，最大懸挑長度達到58m。本項目立面采用單層網(wǎng)格結(jié)構(gòu)，大大減少了立面構(gòu)件數(shù)量，結(jié)構(gòu)簡潔規(guī)整，適合此建筑內(nèi)場特殊效果的需求。

（3）對屋蓋鋼結(jié)構(gòu)按不同部位的構(gòu)件受力重要性劃分為關(guān)鍵構(gòu)件、重要構(gòu)件和一般構(gòu)件，制定不同的抗震性能目標，同時針對重點部位（如鋼結(jié)構(gòu)和混凝土連接部位） 進行單獨分析并采取加強措施，可以讓結(jié)構(gòu)設計更加合理。對鋼屋蓋進行了考慮雙非線性的整體穩(wěn)定分析，極限承載力安全系數(shù)滿足規(guī)范要求。

（4）本項目鋼屋蓋為大懸挑結(jié)構(gòu)，懸挑長度達58m。此類項目往往構(gòu)件截面較大，節(jié)點較為笨重。本項目對屋蓋節(jié)點進行有限元分析，完善節(jié)點設計，同時優(yōu)化構(gòu)件截面，保證了結(jié)構(gòu)安全，利于施工。

（5）為了滿足建筑功能要求，增強結(jié)構(gòu)整體性，此類體育場往往不設置結(jié)構(gòu)縫。本項目設計時對超長混凝土樓板進行了溫度應力分析，對應力超過限值區(qū)域樓板施加預應力，阻止樓板開裂。